分享：６６０MW 高壓加熱器接管角焊縫開裂原因分析
摘 要:某６６０MW 高壓加熱器的筒體接管角焊縫在焊接過程中發生開裂并擴展至筒體母材.對其進行了宏觀檢驗、硬度測試、金相檢驗、掃描電鏡及能譜分析,以分析開裂原因.結果表明:接管與筒體角焊縫根部成形不良,存在夾渣氣孔等焊接缺陷;在焊接應力、結構拘束應力的作用下,焊接缺陷處產生應力集中,裂紋從此處萌生并擴展開裂.采用了與筒體返修開口尺寸匹配的整體鍛件返修方案,強度計算滿足設計要求,并一次返修合格。
關鍵詞:高壓加熱器;接管;角焊縫;裂紋;缺陷;返修
中圖分類號:TG４０１ 文獻標志碼:B 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０１７)０７Ｇ０５１９Ｇ０５
ReasonAnalysisonCrackingoftheFilletWeldingSeamofthe６６０MWHighPressureHeaterNozzleRENXiaohu,CHENMing,XIEXiaoyuan,PENGFangfang,XIAODongping
(DongfangBoilerGroupCo．,Ltd．,DongfangElectricCorporation,Deyang６１８０００,China)
Abstract:Thefilletweldingseamofthe６６０MWhighpressureheaternozzlecrackedandthecracksextendedtothebase materialofthecylinderintheprocessofwelding．Theweldseamwasexaminedbymacrographicexamination,hardnesstesting,metallographicexamination,scanningelectronmicroscopeandenergyspectrumanalysistoanalyzethecrackingreasons．Theresultsshowthat:theformationwasbadatthefilletweldrootofthenozzleandcylinder,andtherewereweldingdefectssuchasslag,porosityandsoon;undertheactionofweldingstressandstructuralrestraintstress,stressconcentrationgeneratedonthepositionofweldingdefects,whichledtocrackinitiationandpropagation．Theintegralforgingschemewhichmatchedwiththerepairinggapofthecylinder
wasadopted,andtheforgingstrengthcalculationcouldmeetthedesignrequirementsandtherepairhadbeensuccessfullydoneatthefirsttry．
Keywords:highpressureheater;nozzle;filletweldingseam;crack;defect;repair
高壓加熱器是利用來自汽輪機的抽汽加熱鍋爐給水,使給水達到所要求的溫度,從而提高電廠的熱效率和保證機組出力,同時確保機組高效、安全、經濟運行[１].
某６６０ MW 高壓加熱器在焊接筒體接管角焊縫過程中,發現接管邊上筒體母材有貫穿性裂紋.
從筒體內部看到的裂紋形貌如圖１a)所示,兩條裂紋分別編 號 為 １ 號 和 ２ 號,１ 號 裂 紋 內 壁 長 度 約１００mm,２號裂紋內壁長度約１７０ mm.筒體母材材料為SAＧ５１６Gr７０鋼板,壁厚為１２０ mm,接管材料為 １６MnII鋼 鍛 件,規 格 為 外 徑 １６５ mm、內 徑４５mm.筒體和接管的坡口形式見圖１b),坡口采用氣割開孔,并采用砂輪打磨坡口使其呈現金屬光澤.接管焊接采用手工焊,焊條材料為 CHE５０７R(標 準 牌 號 NB/T ４７０１８ E５０１５),焊 條 在 ３５０~４００ ℃下烘干１~１．５h,焊接工藝參數見表１,焊后立即進行焊后熱處理(２００~２５０ ℃,２~３h),筒體母材、接管、焊條均經入廠驗收合格.
為了查明筒體裂紋產生的原因,確保后續返修成功,避免再次出現同類問題,筆者對筒體裂紋區域取樣進行了理化檢驗和分析。
１ 理化檢驗
１．１ 宏觀檢驗
選?。碧柫鸭y作為研究對象,分析裂紋的產生原因.取下的裂紋試樣內壁形貌如圖２所示,試樣包含接管、角焊縫和筒體,以及起始于角焊縫并終止于筒體母材的裂紋.
圖２ １號裂紋試樣形貌
Fig.２ MorphologyofNo.１crackspecimen
將圖２所示裂紋試樣沿白色實線切開,對切開的截面進行打磨并酸蝕,形貌如圖３a)所示.可以看出:左邊存在兩處起源于角焊縫根部的細小裂紋,見圖３a)中黑色箭頭所指;角焊縫根部存在大量夾渣、氣孔等缺陷,見圖３a)中白色箭頭所指;另外還有一條幾乎貫穿角焊縫的裂紋,應當為１號裂紋的延伸.將圖２所示裂紋試樣沿白色虛線切開,可見其截面上存在一條沿筒體母材厚度方向的貫穿性裂紋,如圖３b)所示,該裂紋為１號裂紋在母材上的延伸裂紋.
圖３ １號裂紋試樣解剖后的截面形貌
Fig.３ SectionmorphologyofNo.１crackspecimenafterdissection
a cutalongthesolidlineofFig.２
b cutalongthedottedlineofFig.２
將圖３所示裂紋打開,再按原位置拼接,斷口形貌如圖４a)所示.根據斷口形貌,可以判斷裂紋的擴展方向,其中標示f１和f２兩處裂紋源,f１位于角焊縫根部,距離筒體內壁約２０mm.f１局部形貌見圖４b),可以看出裂紋從角焊縫根部f１處萌生后沿角焊縫向筒體外壁方向擴展,擴展方向如圖４b)中白色箭頭所示.f２位于筒體母材與角焊縫的熔合線位置,距離筒體外壁約１９mm.筒體母材與角焊縫的熔合線呈現出類似剪切唇的“突變”式臺階,可以看出,裂紋從f２處在筒體母材內從外壁沿內壁方向擴展.從上述觀察結果判斷,裂紋源為f１處,在焊縫內向外壁方向擴展,在f２處發生轉折,擴展至筒體母材.
圖４ １號裂紋斷口形貌
Fig.４ FracturemorphologyofNo.１cracka overallmorphology b morphologyofthef１cracksource
１．２ 硬度測試
從f１和f２裂紋源位置取樣,對焊縫、母材、熱影響區分別進行硬度測試,結果如表２所示.對比
f１和f２兩處裂紋源位置的硬度,可以看出兩處位置的母材及熱影響區的硬度基本一致,但f１處的焊縫硬度遠低于f２處的.這是由于f１位置為打底焊,需要預熱１００~１５０ ℃,焊接后焊縫金屬冷卻較慢;f２位置為蓋面焊道,焊后冷卻較快,因而f２位置焊縫硬度較高.表２ f１和f２裂紋源區域硬度測試結果。
１．３ 金相檢驗
在f１裂紋源位置制取金相試樣,采用４％(體積分數)硝酸酒精溶液進行侵蝕,微觀組織形貌如圖５所示.焊縫及熱影響區組織為鐵素體＋珠光體,熱影響區組織中的珠光體相對較多,與焊縫及熱影響區的硬度相匹配.
１．４ 掃描電鏡及能譜分析
圖５ 焊縫及熱影響區的顯微組織形貌
Fig.５ Microstructuremorphologyoftheweldingseamandheheataffectedzonea weldingseam b heataffectedzone
如圖６所示,可以看出f１裂紋源處有異物存在.對該異物進行能譜分析,結果如圖７所示,結果表明其含有較多碳、氮、氧、硫元素,可以判定該異物為夾渣類缺陷.夾渣出現的位置易形成裂紋源,導致在其周圍形成解理斷口,使焊接接頭開裂失效[２].
Fig.６ Morphologyofthef１cracksourcea macromorphology b slagdefectinthecracksource
觀察斷口部位的f２裂紋源,f２裂紋源處存在尺寸約為６mm×２mm 的未熔合缺陷,見圖８a),未熔合末端(見箭頭所指)為熱影響區,斷裂形式為解理斷裂,系典型的脆性斷裂形貌,見圖８b).
圖８ f２裂紋源掃描電鏡形貌
Fig.８ Scanningelectronmicroscopemorphologyofthef２cracksource
a incompletefusiondefect b morphologyofthearrowposition
２ 分析與討論
接管是高壓加熱器常見的結構形式之一.接管部位受力條件復雜、幾何形狀變化大,易形成高應變區,導致應力集中,尤其在厚壁容器中這種焊縫的拘束度相當大,殘余應力也較大,易產生裂紋等缺陷.
在制造過程中,必須加強接管焊縫焊接的過程控制,認真做好坡口加工、預熱等準備工作,按照經評定合格的焊接工藝進行施焊,同時防止產生未焊透、夾渣等缺陷,從而減少焊接裂紋的產生[３].文獻[４]在對高壓加熱器角焊縫裂紋進行分析時認為,根部未焊透是導致焊接冷裂紋形成的原因,文獻[５]認為焊接熱應力及拘束應力是造成接管與筒體焊接裂紋的原因,文獻[６]發現焊接預熱不足會導致接管焊縫裂紋并傷及母材.
此外,文獻[７]研究表明,未及時進行消氫處理也是導致接管和筒體焊接產生裂紋的重要原因.氫致裂紋主要產生在高、中碳鋼及中、低合金高強度鋼的焊接熱影響區,影響因素主要有拘束應力、淬硬組織和氫.陳渝等[８]研究表明,鋼的硬度與氫致開裂敏感性有關,當硬度大于３８ HRC 時具有氫致開裂的風險;于書銘等[９]研究表明,馬氏體的存在促進了氫致開裂的產生.從前文分析來看,焊縫及熱影響區的顯微組織均為鐵素體＋珠光體,不存在馬氏體等淬硬組織,其硬度遠低于３８ HRC 的氫致開裂的特征值,此外,裂紋起源于焊縫而非熱影響區,因而可以排除角焊縫裂紋是氫致開裂的可能。
斷口形貌顯示該裂紋存在f１ 和f２ 兩 處 裂 紋源,其 中 f１ 位 于 角 焊 縫 根 部,距 離 筒 體 內 壁 約２０mm;f２位于母材與角焊縫熔合線位置,距離筒體外壁約１９mm.容器筒體開孔后,不但削弱了容器壁的強度,而且在筒體與接管的連接處,由于原筒體結構產生了變化,在開孔區域形成一個局部的高應力集中區.開孔邊緣處的應力通常較高,甚至超過了材料的屈服強度.開孔越大,對焊接質量的影響通常越顯著.接管與筒體焊接時,焊縫在焊后冷卻收縮過程中產生較大的三向拘束拉應力,形成很大的內應力,降低了金屬在起裂位置(或裂紋前端)的臨界應力,當此處的局部應力超過此臨界應力時就會造成開裂[７].當焊縫有夾渣、未焊透等缺陷時,焊縫缺陷處就會產生應力集中,在應力作用下更容易產生裂紋[３,１０].根據斷口上的裂紋擴展紋理花樣,判斷f１為裂紋的原始起裂點,這是由于角焊縫根部焊接成形差,存在大量的夾渣、氣孔等缺陷(圖３和圖６),為焊縫的薄弱部位.在筒體冷卷形變殘余應力和焊接應力的作用下,焊接缺陷處產生應力集中,萌生裂紋,形成f１裂紋源,并在上述應力的作用下進一步向周圍擴展.當裂紋擴展至熔合線時,因母材具有更好的抗裂性,受到較大的阻力,難以繼續擴展.裂紋繼續沿焊縫擴展過程中,在角焊縫與母材熔合線的薄弱位置f２處(存在未熔合缺陷)發生轉折.掃描電鏡觀察結果表明,f２裂紋源產生于熔合線附近的熱影響區,該位置存在尺寸約６mm×２mm 的未熔合缺陷,在外力作用下形成二次裂紋源.由于此處焊縫為蓋面焊道,焊縫金屬硬度較母材的高(表２),裂紋越過熔合線向母材擴展,從而形成在筒體母材上的貫穿性裂紋.綜上所述,裂紋產生原因是焊縫根部成形不良,存在夾渣、氣孔等焊接缺陷,在焊接應力、結構拘束應力的作用下,焊接缺陷處產生應力集中,導致角焊縫開裂并擴展至筒體母材。
３ 返修
對筒體母材裂紋采取打止裂孔＋氣割的方式,消除裂紋并打磨去除氣割層.缺陷消除后,筒體開口尺寸已達５５０mm×３００mm,結合筒體開口尺寸大的特點,綜合考慮各方面因素,采用整體鍛件并加工至契合尺寸再重新焊接接管角焊縫,經強度計算完全滿足設計要求.該方案不僅能有效縮短返修周期,而且能規避質量風險,為最優返修方案.接管與筒體裝焊到位,按照原工藝進行焊前預熱、焊接及焊后熱處理,并對該接管和筒體的角焊縫進行１００％射線探傷檢測＋１００％超聲探傷檢測＋１００％磁粉探傷檢測,結果顯示該接管返修一次交檢合格。
４ 結論
(１)該接管與筒體角焊縫根部成形不良,存在夾渣、氣孔等焊接缺陷,在焊接應力、結構拘束應力的作用下,焊接缺陷處產生應力集中,裂紋從此處萌生并擴展開裂。
(２)對開裂筒體采取整體鍛件的返修方案,經計算強度滿足設計要求,并一次返修合格。
（文章來源：材料與測試網）
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